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1煤水沉淀净化复用的研究
1.1基础数据a)斜管沉淀仓最大入浆量Vmax。斜管仓入浆量为采区回采、掘进煤水量以及采区涌水量之和;b)斜管沉淀仓溢流水中悬浮物浓度γ1。斜管沉淀仓溢流水主要供高压泵回采使用,为了给高压泵创造更好的工作条件,延长使用寿命,在此要求斜管仓溢流水质浓度γ1小于500mg/L;c)斜管沉淀仓硐室结构。斜管沉淀仓宽度为4.0m,斜管区长度为26m(见图4)。
1.2刮泥设施排泥是斜管沉淀仓能否正常运行的关键,如不及时排泥,仓内煤泥越积越高,最终影响溢流水质。排泥方式的种类很多,分机械排泥和重力排泥两种,而较为可靠的就是机械排泥,孔庄矿选用自行设计的环行刮泥机MNJ—15,将斜管仓内沉淀的煤泥刮至仓头用煤水泵排走。
1.3澄清水的循环复用从水采用水的循环复用过程来看,本环节可谓前一循环的终点,也可谓下一循环的起点,因此必须设置足够容积的储水仓,储存斜管沉淀仓的澄清水,以缓冲前后循环复用水量的不均衡。实际上,对于刚从煤泥水中分离出来的澄清水,实为仍含有一定数量固体颗粒的低浊度水,这种水在其储存过程中必然有一个再澄清过程,这一过程对保证循环水水质有重大意义。回采和掘进供水泵用水均取自储水仓,为了满足生产并维持采区用水平衡的需要,储水仓容积必须满足回采期间和停采期间所需缓冲容积的需要。储水仓容积设计为700m3。
2煤水转排工艺系统参数
2.1煤浆量每天需要转排至Ⅱ1采区的煤水量V=2043m3/d,设计中按每天开煤水泵9h计算,则小时排水量为227m3/h。
2.2管道参数-620大巷已有煤水管4000m,管道Φ351mm×20mm;该管道距Ⅱ5采区还有约800m距离,此段管道选择Φ273mm×10mm钢管。
2.3煤水泵选型根据上述参数选择100ZG-500型渣浆泵,其运行参数为流量Q=200m3/h~300m3/h,扬程H=92m~100m,平均运行参数为:流量Q=250m3/h,扬程H=95m。(本文来自于《能源与节能》杂志。《能源与节能》杂志简介详见)
3生产工艺系统创新研究获得的经济效益
3.1节省了设备投资费用由表1和表2可知,大粒度全水力提升设备投资为919×104元,小粒度分级提升设备投资为688×104元,节省投资231×104元。
3.2节省矿建投资费用由表3和表4知,大粒度全水力提升工程量为10762.2m3,矿建投资约为1183.84×104元,小粒度分级提升工程量为4829.11m3,矿建投资为531.2×104元,采用小粒度分级提升减少矿建工程量55%,节省投资652.64×104元。经过上述估算:采用小粒度分级提升投资约1219.2×104元,大粒度全水力提升投资约2102.84×104元,采用小粒度分级提升节省投资883.64×104元。
3.3节电效益大粒度全水力提升年运行电耗见表5。小粒度分级高压、煤水系统年运行电耗见表6。增加旱提电耗。由于采用分级提升,增加了旱提煤量,根据其它矿经验,筛上煤量约占产量的80%~85%,在此按85%计算,由此年增加旱提煤量38.25×104t,经计算从-620旱提至地面电耗约为8.5kW•h/t,年需耗电325×104kW•h。小粒度分级提升年运行电耗2007.7×104kW•h。经过上述估算:小粒度分级提升运行电耗2007.7×104kW•h,大粒度全水力提升运行电耗2841.1×104kW•h,年节电833.6×104kW•h,吨煤节电18.52kW•h/t,年效益约500×104元余。
4结语
通过对Ⅱ5采区各环节进行优化改进,取得了以下几点的成效:a)根据全水力提升设备可靠性,结合孔庄矿现有运输提升系统能力富裕的现状,采取分级运、提的方式,解决了Ⅱ5采区煤炭运输问题,根据实际测算,分级粒度0.5mm以上煤量占80%左右,筛上品水分11%~12.8%,平均为12%,在放仓、煤的矿车运输中未出现窜仓和粘底现象,分级脱水设备运行稳定可靠;b)采用斜管浅层高效沉淀净化技术,液面负荷率4.75m3/(m2•h),煤泥水经过净化后循环复用,复用率62%,不足部分利用采区涌水为补水水源,实现了利用采区涌水排走煤泥,不需外来补水的经济型水采技术,环保、节能;c)经过优化设计,经济型水采硐室布置合理,工程量小,比全水力提升硐室工程量比减少55%;d)经济效益显著,与全水力提升系统相比节省投资42%;年节电833.6×104kW•h,吨煤节电18.52kW•h/t,年效益近500×104元;e)实现了单级渣浆泵长距离(5km)输送煤浆,经测定,排泥浓度85g/L~164g/L,平均132g/L,煤水泵流量200m3/h~250m3/h,没有出现淤堵等情况,也不需要冲洗管路,运行管理简单方便。
作者:齐同强陈景振单位:上海能源股份有限公司孔庄煤矿