旱灾的防治措施范文

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第1篇

关键词：猪副伤寒病；防治；措施

中图分类号：S858.28 文献标识码：B 文章编号：1007-273X（2014）09-0025-01

仔猪副伤寒病也被称之为沙门氏菌病，仔猪患上该病的几率较高。该疾病具有较强的传染病，一头仔猪患病可能会导致几头甚至几十头仔猪死亡，致使养殖户亏损严重。因而做好猪副伤寒病的预防控制工作非常重要，具有重要的现实意义。

1 发病情况

2013年8月22日，我旗一农户养殖的23头仔猪中有5头相继出现发烧、便秘、腹泻、皮肤发绀等症状，次日中午该户主查看猪舍，发现已死亡6头，另有4头也表现出该类症状，对死亡病猪进行剖检，可见病猪的脾脏肿大，淋巴结出血、胃肠溃疡，其他部位未见明显异常。

2 临床症状

2.1 急性型

大部分断奶仔猪呈败血症症状，体温突然升高，食欲减退，腹泻、便秘，腹痛明显，大便干燥、恶臭，病猪在出现该症状后2～4 d死亡。

2.2 亚急性与慢性型

病猪体温升高，眼部内有脓状分泌物，并伴有角膜浑浊，情况严重的会转发为大小肠溃疡，大便干燥、恶臭明显；部分患有肺炎的猪群，表现为咳嗽严重，呼吸困难，发病后开始消瘦，萎靡不振，最后死亡[1]。

3 诊断

3.1 临床诊断

依照疾病的流行特点、症状以及剖检观察分析可诊断出副伤寒病。

3.2 实验室诊断

对病猪进行尸体解剖后，取病猪的大肠内容物置于普通琼脂平板上，并在恒温37℃的环境中连续进行细菌培养24 h，在琼脂平板内还可看到周边整齐的黄白色单个小菌落。在挑选特殊菌落抹片，对革兰氏染色后镜检，能看见两端钝圆，排列较散，偶见3个左右连在一起的革兰氏阴性短小直杆状细菌，并挑选单个菌落置于37℃中培养24 h，并取三糖铁琼脂培养基中穿刺，会有H2S出现，且底部为黑色，斜面为黄色[1]。

4 预防与治疗

4.1 预防

科学喂养，定期打扫猪舍，保持猪舍环境的干燥、清洁，增强猪群的自身抵抗力，做好猪群的免疫接种工作。现今常用的预防接种药物为仔猪副伤寒弱毒冻干菌苗，对1月龄以上的仔猪或刚断奶的再猪仔进行预防接种，该冻干菌苗可口服或肌注。口服标准为将冻干菌苗稀释至5～10 mL，并与饲料搅拌均匀后喂养。也可稀释至1～10 mL灌服。肌注标准为：依照冻干菌苗标注的使用说明书与20%的生理盐水混合后，注射1 mL，达到增强猪群免疫力的目的。在免疫接种前后10 d左右，应停用抗生素。

4.2 科学喂养

在饲养的过程中，应供给仔猪易消化的食物，并补充其每日所需要的营养物质，猪舍应定期消毒，一周两次。同时须做好通风工作，每日所使用的食槽、水槽等应定期用氢氧化钠清洗，在用清水冲洗干净[2]

4.3 治疗

4.3.1 病猪隔离 对于患病病猪应做好隔离工作，以免传染给其他仔猪。

4.3.2 药物治疗 对于已患病的猪群，可使用病原体较敏感的抗菌类药物，在发病初期应立即给药治疗，以防疾病恶化，所用药物剂量要足，治疗时间宜长不宜短，并中途暂停使用其它药物。患病病猪的药物治疗包括：采用30～50 mg的土霉素根据患猪的体重情况配制后肌注，一日一次，连用一周。发现病猪症状有无减轻，若有缓解，则继续治疗[3]。

5 讨论

猪副伤寒病的致病因素较多，饲养管理不当、气候因素、断奶过早等均易导致该病发生，但是最主要的还是猪感染沙门氏杆菌而引发的一种传染病，该疾病无固定的发病期，任何季节均可能发病。该疾病的致死率相当高，对于一个月以上的哺乳猪仔以及刚断奶的猪仔，一定要做好疫苗防控工作，减少经济损失。

参考文献：

[1] 张玉刚.1周龄仔猪急性剐伤寒病诊治及体会[J].畜禽业，2013（1）：68-69.

第2篇

关键词 300MW锅炉；再热热段；裂纹；防治措施

中图分类号TK22 文献标识码A 文章编号 1674-6708（2012）71-0156-02

郑州裕中能源有限责任公司新密电厂2×300MW机组所配套的锅炉是上海锅炉厂有限责任公司生产的1025t/h自然循环汽包锅炉，锅炉型号为SG1025/17.5-M888型，单炉膛∏型布置，炉膛由四侧水冷壁组成，水冷壁为膜式全焊接结构，前后侧水冷壁采用双拱形布置，炉膛截面11.89m×12.8m，呈近似正方形，锅筒中心标高64.5m，炉顶管中心线标高60m，炉顶大板梁标高72m，采用四角切圆燃烧，热风送粉，中储式钢球磨煤机制粉系统，露天布置，全钢架悬吊结构，平衡通风，固态机械排渣方式。#1机组于2006年12月份投产，#2机组于2007年4月份投产。

主蒸汽管道从锅炉高温过热器出口集箱引出，引出管为Φ610×90mm，材质A335P91，经大小头变径为Φ450×41mm，材质A335P91。在距离第一个弯头垂直焊口约1 500mm处的水平段管子上安装有放空气管（管径Φ42×5.5mm，材质12Cr1MoVG）。

再热蒸汽热段管道分两路从锅炉高温再热器出口集箱引出，引出管均为Φ557.6×24.8mm，材质A335P22，经三通汇合后，管径变为Φ747.5×34mm，材质A335P22。三通出口焊口至第一个弯头焊口之间水平段管子长度为2450mm，在距离第一个弯头焊口约500mm处的水平段管子上安装有放空气管（管径Φ28×2.5mm，材质12Cr1MoVG）。再热蒸汽热段管道母材及放空气管道角焊缝出现大量裂纹的位置，就发生在长度为2 450mm，且距离第一个弯头焊口约1 000mm范围内的水平段管子上（见图1）。

图1

1 事件经过

2010年初，新密电厂#1锅炉再热蒸汽热段管道放空气管（管径Φ28×2.5mm，材质12Cr1MoVG）焊缝根部出现漏汽现象，泄漏量很小，属于轻微飘汽，经研究后决定继续观察、监护运行。当时机组正常运行，并无检修作业和操作工作，排除人为干扰造成漏汽，初步分析原因可能是放空气管与管座根部对接焊缝出现裂纹或由原始焊接缺陷造成的。

2 查出问题

图2 #1锅炉再热热段放空气管管孔放射状裂纹形貌

图3 #2锅炉再热热段放空气管管孔及筒体内壁裂纹形貌

图4 #2锅炉再热热段放空气管与管座对接焊缝裂纹形貌

2010年上半年，新密电厂利用#1机组调停检修和#2机组大修机会，委托河南电力试验研究院对#1锅炉再热蒸汽热段管道放空气管角焊缝处漏汽原因进行分析，在查清泄漏原因的基础上，对#1、2锅炉主蒸汽管道、再热蒸汽热段管道放空气管焊缝及母管进行了全面探伤检验。检验结果如下：

1）#1锅炉主蒸汽管放空气管焊缝及筒体：超声波检验未发现可记录缺陷；2）#1锅炉再热蒸汽热段放空气管焊缝周围及筒体：超声波检验发现从放空气管管座沿气流方向至弯头焊缝长约250mm、周向宽度150mm范围有大量裂纹，裂纹最深已延伸至外壁（即内外贯穿）。这也是#1锅炉再热蒸汽热段管道放空气管焊缝根部出现漏汽的主要原因（图2）；3）#2锅炉主蒸汽管放空气管焊缝及筒体：超声波检验未发现可记录缺陷；4）#2锅炉再热蒸汽热段放空气管焊缝及筒体：超声波检验发现空气管孔四周多处缺陷信号，管座沿气流方向至弯头焊缝筒体内壁有多处缺陷信号（图3）；5）#2锅炉再热蒸汽热段放空气管焊缝探伤：磁粉探伤检查放空气管与管座对接焊缝发现焊缝下沿熔合线裂纹类缺陷磁痕，长约80mm（见图4）。

经磁粉探伤检查，认定#1、2锅炉主蒸汽管筒体（管径Φ450×41mm，材质A335P91）及放空气管焊缝超声波检验均未发现可记录缺陷。

#1锅炉再热蒸汽热段筒体（管径Φ747.5×34mm，材质A335P22）及放空气管（管径Φ28×2.5mm，材质12Cr1MoVG）焊缝周围：超声波检验发现从放空气管管座沿气流方向至弯头焊缝长约250mm、周向宽度150mm范围有大量裂纹，裂纹最深已延伸至外壁。

#2锅炉再热蒸汽热段筒体（管径Φ747.5×34mm，材质A335P22）及放空气管（管径Φ28×2.5mm，材质12Cr1MoVG）焊缝：超声波检验发现空气管孔四周多处缺陷信号，管座沿气流方向至弯头焊缝筒体内壁有多处缺陷信号。

3 原因分析

再热蒸汽热段放空气管有较长的垂直管段和水平段，且外部保温效果较差，在机组停机时，由于管子内外温差较大，这样两者之间就形成强烈的热交换，使放空气管内距离再热热段管道较远的蒸汽冷凝，且距离再热热段管道越远，蒸汽冷凝越快。当冷凝水量达到一定量时，就会顺着放空气管回流到再热热段管道内壁上，而此时再热热段管道内壁温度较高，于是在放空气管口再热管道的内壁就会产生较高的热应力。在此交变热应力的反复作用下造成母管及放空气管管座产生大量的热疲劳裂纹。

4 采取措施

1）金属材料的疲劳强度对各种外在因素和内在因素都极为敏感，应从各种工艺和结构上合理优化，从而预防和减少金属部件损伤和失效；2）对发现有裂纹的#1、2锅炉再热蒸汽热段管道进行更换，为安全起见，裂纹管段两端各加长500mm母管进行更换。

（1）再热蒸汽热段管道对接焊接坡口如图5所示；热段管道和放空气管座焊接坡口如图6所示；（2）坡口加工采用机械加工的方法进行加工，热段管道对接前对现场管道坡口处进行磁粉探伤检查，确保无裂纹缺陷。预热前在坡口内设置定位块，定位块三个位置点固，点固块要求等距离布置在坡口圆周内侧，待预热结束并开始电焊焊接时，除去“定位块”，且除去“定位块”时，不得损伤母材，并将其残留焊疤清除干净，确认该处无裂纹等缺陷后，方可继续施焊；（3）由于P22钢材的淬透性和淬硬性都很大，焊接过程中在焊缝及热影响区易产生脆硬的马氏体组织，在焊缝内部形成较大的内应力，为此应做好焊前预热和焊后热处理措施；

（4）焊材选取见下表

（5）焊接工艺：热段管道对接焊口、热段管道与放空气管角焊缝采用氩弧焊打底电焊填充及盖面的方法进行焊接。放空气管采用全氩弧焊的焊接方法进行焊接。放空气管对接不用预热及焊后热处理，其余焊接采用焊前预热200℃～300℃，焊后进行720℃～750℃恒温1.5小时的焊后热处理工艺；

（6）为了减少焊接应力与变形，宜采用两人对称焊接。水平固定管焊至平焊位置，不得两人同时在一处收弧，避免温度过高，引起局部过热。

图5

图6

3）对#1、2锅炉再热蒸汽热段放空气管进行改造，将放空气管垂直段加长200mm，使放空气管水平段“前高后低”，留足疏水坡度，防止凝结水回流到再热蒸汽管道；4）对放空气管做好保温，尽量不使放空气管内蒸汽过早、过快冷凝；5）在放空气管出口200mm处加装隔离门进行隔离，该阀门运行过程中处于常开状态，在机组停机时关闭，机组开启正常后打开该阀门通汽。

5 结论

建议其他同容量同参数，使用相同材质的发电企业，加强对300mW机组锅炉再热蒸汽热段管道（材质A335P22）及放空气管（材质12Cr1MoVG）的关注，利用机组停检机会，对上述材料及部位进行检查，及时消除设备隐患，确保发电机组安全稳定经济运行。

参考文献

[1]DL/T 868-2004焊接工艺评定规程.

[2]杨富，章应霖，任永宁.新型耐热钢焊接[M].中国电力出版社.

[3]姜求志，王金瑞.火力发电厂金属材料手册[M].中国电力出版社.

[4]钱昌黔.耐热钢焊接[M].水利电力出版社.

[5]DL/T 5210.7-2010电力建设施工质量验收及评价规程第7部分：焊接.北京：中国电力出版社，2010.

第3篇

关键词：瓦斯、地质因素、防范措施

1.瓦斯的形成

瓦斯的形成与煤及煤系地层中的有机质密切相关，主要是在成煤过程中形成的，根据成因，可分为三种形成方式。

1.1.生物化学作用形成

在植物成煤第一阶段，有机质分解，当氧气充足时，形成二氧化碳和氮气等气体；当缺氧条件下，由于细菌作用分解析出甲烷、重碳氢化合物、氢及其它气体。在这个阶段形成的瓦斯，由于离地表近，大多逸散到大气中，在煤层中保存数量较少。

1.2. 煤变质作用形成

泥炭被其它沉积物覆盖，受地压和地热影响，其化学成分发生变化，氧、氢、硫、氮的含量降低，碳含量相对富集，并形成了以甲烷、氢为主的气体及重碳氢化合物等其它气体。岩浆侵入煤层发生接触变质时，同样可生成重碳氢化合物、氢和甲烷。

这个阶段生成的瓦斯，由于在地下深处，不容易逸散。目前煤层中含有的瓦斯绝大部分属于这种成因。

1.3.油气型来源

主要是指矿井瓦斯的来源是油气田的瓦斯侵入。

2.影响矿井瓦斯含量的地质因素

2.1.瓦斯含量

瓦斯含量是指单位重量（或体积）的煤体或岩体在自然条件下所含的瓦斯量数量（包括游离瓦斯和吸附瓦斯），单位m3/t。

2.2.影响矿井瓦斯含量的地质因素

影响矿井瓦斯含量的因素有很多，概括起来可分为两类：一是影响瓦斯生成量多少的因素；二是瓦斯的保存和逸散因素。在煤矿矿井中，煤中生成的瓦斯含量与储存的瓦斯含量之间的差别很大，不同的煤田、同一煤田不同矿井、同一矿井不同采区的瓦斯含量也是大不相同。造成这一差异的主要因素来自于地质因素影响，主要表现在以下几个方面：

2.2.1.煤的变质程度的影响

煤对瓦斯的吸附能力主要取决于煤的孔隙率和煤质，煤的变质程度不同，孔隙大小不同，其所含瓦斯的量就不同。成煤初期，煤的结构疏松，孔隙率大，储存游离瓦斯的空间大，瓦斯的吸附能力也很强。但此时煤质以褐煤为主，在成煤物化作用下尚未生成大量瓦斯，所以褐煤中瓦斯含量很小。在煤化地质作用下，煤质逐渐致密，孔隙率减少，吸附瓦斯的能力大大降低。随着煤的继续变质，煤体内部生产许多细微孔隙，使得煤的表面积不断扩大，至无烟煤达到最大，所以无烟煤对瓦斯的吸附能力最强。并不是煤的吸附瓦斯能力强就一定含瓦斯量大，最终瓦斯含量除了需要煤的吸附能力外，还需要密闭的空间使其得以保存。

2.2.2.围岩和煤层的渗透性的影响

煤层中的瓦斯会受到来自地层的压力，从而使其在煤层中不断地运动，而运动的速度与煤层和围岩的渗透性有关。渗透性越大，瓦斯就越容易逸散，反之瓦斯则容易保存在煤层中；如果煤层的围岩致密完整，煤层中的瓦斯就容易保存下来，反之，瓦斯容易逸散。

2.2.3.地质构造的影响

地质构造是造成同一矿区内瓦斯含量存在差别的主要因素，在地质构造附近瓦斯涌出量往往增加或减少。一般说来，开放性断层有利于瓦斯排放，瓦斯含量减少；压性断层甚至可以封闭储存瓦斯，称之为封闭性断层，其瓦斯含量增大。地质构造是影响瓦斯存储最重要的条件之一，封闭型地质构造有利于封闭瓦斯，开放性地质构造有利于排放瓦斯。瓦斯喷出大多发生在地质构造破坏带、溶洞裂缝区、背斜和向斜轴部储瓦斯区以及其他储瓦斯构造与原始洞缝相通的区域，是发生瓦斯喷出的良好通道，对矿井的安全生产起着关键性的作用。

2.2.4.地下水的影响

瓦斯可溶解于水中，随着地下水的流动而随之流动逸散，所以地下水活动强烈的地区煤层含瓦斯量较少，而地下水活动不强烈的地区煤层瓦斯含量则相对较多。此外，水分子对瓦斯含量也有一定的影响，它可以占据煤体的裂隙和吸附表面，减弱煤对瓦斯的吸附能力。因此，煤层含水越大，瓦斯相应就越少。

2.2.5.煤层埋藏深度的影响

瓦斯还与煤层的埋藏深度和煤层倾角有关系，通常，瓦斯含量随着煤层埋藏深度的增加而增大，而煤层的倾角越小，瓦斯含量则越大。对于埋藏较浅的煤层，特别是有露头存在时，煤体中的瓦斯就容易通过露头逸散到大气中去，瓦斯含量相对较小。对于煤层被较厚且不透气的厚岩层所覆盖时，瓦斯难以逸散，煤层所含的瓦斯量就比较大。如果煤层属于暴露式煤田，含煤地层出露地表，瓦斯就容易排放，瓦斯含量就很低。

2.2.6.煤层厚度变化的影响

煤层厚度对瓦斯含量有一定的影响作用，煤层厚度大的区域瓦斯含量也较大，煤层厚度与瓦斯含量为正相关的特点，但同时还说明有其它因素影响着煤层瓦斯含量。

2.2.7.岩浆侵入的影响

岩浆侵入造成下部煤层在热力作用下变质程度增高；对促进煤层气的生成起到主要作用，煤层瓦斯含量增加；破坏了煤层的原生结构、裂隙增多，为瓦斯提供空间，同时对下部煤层的瓦斯运移形成覆盖层，使煤层顶板整体渗透性差，影响煤层瓦斯的运移和逸散。

3.矿井瓦斯事故防范措施

3.1.建立瓦斯管理安全机制

瓦斯是导致瓦斯灾害事故发生的物质源，作为引发事故的主要物质因素，为了防范瓦斯灾害事故的发生，实现安全系统工程中的本质安全，做好瓦斯安全管理工作是治理瓦斯灾害事故的重要前提。

（1）、消除瓦斯灾害事故的物质危险源

最大限度地抽、排、放开采煤层、邻近煤层和采空区等区域中的瓦斯，减少井下瓦斯涌出量，是提前预防和控制瓦斯的根本措施。对于局部聚集的瓦斯，可采用隔离法、分支通风法、引风法等措施来隔离或者吹散巷道内聚集的瓦斯。

（2）、建立健全矿井通风系统

建立健全安全、可靠、合理的通风系统，保证整个矿井和井下各个工作面上都有足够的风量，稀释和排放工作面涌出的瓦斯，这是防止瓦斯聚积和超限、杜绝瓦斯爆炸事故发生最根本和最有效的措施。因此，矿井必须有安全、可靠、合理的通风系统。

（3）、建立矿井瓦斯监测系统

矿井地面必须安装瓦斯监测监控系统，瓦斯检测人员必须对矿井井下各个点的瓦斯含量进行检测，并做到“三对口”（瓦斯记录本、瓦斯牌板、瓦斯台帐）。如果有瓦斯积聚超限的异常状况，应及时汇报并采取措施，进行处理，使之达到安全要求。

3.2.建立火源管理安全机制

引爆火源主要有电气火花、放炮火源、摩擦撞击、明火等，通过对引爆火源的安全管理，可从根本上控制瓦斯爆炸的引火源，从而杜绝瓦斯爆炸事故。

(1)、加强矿井用电安全管理

井下的电气设备必须进行防爆检测，合格后才能使用；井下电缆接头不准留有明接头，对电缆经常检查，防止漏电，设置漏电保护器；矿灯必须经检验合格后方可使用，如在井下发生损坏，严禁在井下打开电池盒或自行修理。

(2)、加强矿井用火安全管理。严禁携带烟草及点火物品入井。瓦斯泵房及附近20M 以内不许存在明火。在井下不准进行电焊和气焊等焊接作业，如确实需要则必须严格执行报批手续。

(3）、加强井下放炮的安全管理。严禁简化放炮程序、放明炮及明电放炮、多母线放炮、违规填充炮泥、反向爆破、一次装药多次爆破、使用岩石炸药爆破等。

（4）、加强摩擦撞击的安全管理。采煤机械截割部件上需加洒水喷雾降温设备，严禁在井下通风不良区域使用可产生火花的金属工具和机械设备。如果发生瓦斯事故，抢险救灾时须使用专用工具。

3.3.矿工的安全教育培训

根据安全学原理，引发事故的原因不外乎人（人的不安全行为）、物（物的不安全状态）、环（不安全的环境）三大因素，而人为因素往往是引发事故最直接、最常见的原因。安全教育是杜绝矿工不安全行为和人为失误的重要途径。安全教育可从以下三个方面进行：

(1)、安全知识教育。使矿工掌握有关事故预防的基本知识，提高矿工的安全素质，从而提高煤矿企业的整体事故预防水平。教育内容包括安全生产法律、法规知识、安全技术知识和安全管理知识。各种知识教育的深度可结合矿工所在岗位进行安排。

（2）、安全技能教育。通过对教育者进行培训和反复的实际操作训练，使其逐渐掌握安全技能。在将知识转化为技术的过程中，使作业人员掌握完成本岗位安全作业技能，具备相应的安全操作能力和紧急应变能力。安全操作技能教育应结合工种岗位，按照有关规程、标准有计划地进行。

（3）、安全态度教育。通过安全态度教育使操作者尽可能自觉地掌握安全技能，克服不利于安全生产的思想和观念，树立科学的安全观念和法制观念，提高安全意识，端正安全态度，自觉遵章守纪，搞好安全生产。教育内容应该包括学习安全生产法律、法规、方针政策和企业规章制度，安全形势教育和结合典型安全事故开展的安全教育等。