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方案设计论文范文

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方案设计论文

第1篇

风机吊装平台由浮箱标准箱模块拼组而成。设计时考虑了主吊机与辅助吊机的放置与作业位置、风机部件的存放、辅助器具的放置等。吊装作业时可考虑先进行风机塔筒吊装,再进行机舱与发电机吊装,最后进行轮毂与风机叶片组装及吊装作业。轮毂与风机叶片组装作业时如果空间不够,可在局部加拼浮箱模块对平台进行局部扩展。浮箱风机吊装平台主尺度为75m×40m,由84只浮箱标准箱模块构成;其中主吊装平台是徐工650t履带吊作业平台,由64只浮箱模块构成,承受荷载最大,取其进行结构分析。锚定方式采用投锚固定和锚桩固定相结合。投锚固定采用四爪锚或者犁锚,对平台整移进行基本控制;锚桩固定可以对平台水平位移精确控制,同时桩可以在固桩架中上下移动,适应潮位的变化。

2浮箱模块设计

浮箱模块为全封闭箱形结构,主尺度为:沿通道纵向长2.5m,沿通道横向宽12.5m,模块高度1.8m。浮箱纵向与横向均采用铰接接头连接,每个浮箱重量约为140kN。浮箱由6mm钢板构成主体框架,通过边缘角钢焊接在一起,甲板下和底板上都焊有T型横梁、纵梁、纵肋、横肋;侧板和端板焊有角钢型水平肋、T型竖肋和竖梁。模块内部由横向隔舱板分隔为两个水密舱,一侧模块端板以及横向隔舱板上开设有人孔以便维护与维修;为了提高箱体坐滩承压能力,在模块内部横向设置3道承压桁架;为了纵、横向传力纵总强度需要,模块内部与接头相连的纵、横梁截面设计的较大,其它肋骨设计则以局部强度控制,其截面比纵、横梁的截面小,模块甲板及底板以纵、横梁与肋骨组成正交异性板结构。模块壳板材料为CCSB,内部结构材料为Q345,单双支耳连接件材料为30CrMnTi。

3浮式吊装平台结构分析

利用大型结构分析软件ANSYS对主吊装平台坐滩承压工况和浮游工况进行了仿真分析,为平台的设计提供了理论依据。结构分析时考虑到吊装平台结构庞大,采用了ANSYS结构分析中有限元子结构法,能够较好地模拟拼装式吊装平台这种特殊拼装式结构。吊装平台为临时性结构,以下结构分析中的容许应力均根据《军用桥梁设计准则》(GJB1162—91)选用。

(1)坐滩承压:根据技术参数要求,采用温克勒弹性地基模型,地基承载力为0.02MPa。吊装作业时,考虑吊臂方向和风机、塔筒的重量,经计算得平台承受的最大荷载为8000kN。浮箱模块子结构、吊装平台母结构,吊机的两个履带作用在30号和42号子结构上。经计算分析,最不利的浮箱为30号子结构。浮箱内部各部件的最大应力及最大接头力。内部结构最大应力为104.42MPa,小于Q345的弯曲应力292MPa。平台的最大沉降量为48.59mm。

(2)浮游工况:此工况为生存工况。由于水很浅,总体分析中浮游工况只考虑静力分析,平台承受的最大荷载为8000kN。浮箱模块子结构建模、吊装平台母结构,母结构由64个子结构组成,吊机的两个履带作用在30号和42号单元。经计算分析,最不利的浮箱为42号子结构。浮箱内部各部件的最大应力及最大接头力如表1所示。由表1中知,内部结构最大应力为134.07MPa,小于Q345的弯曲应力292MPa。平台的最大吃水为573.05mm,静载吃水为311.11mm,总吃水884.16mm,则干舷为915.84mm,满足要求。

(3)考虑到施工拼组大面积作业平台需要,浮箱连接纵横向均采用单双耳。为了模拟分析接头的受力情况,采用ANSYSWorkbench软件分析,分析时考虑接头间隙、连接部件之间的接触特性以及弹塑性影响,采用Solidworks分别进行单双支耳的建模,然后装配建立实体模型并导入Workbench中,单支耳模拟结果,双支耳模拟结果,耳孔边缘有应力集中现象,均小于30CrMnTi的屈服应力1176MPa。在销中亦有应力集中,最大等效应力为1301.1MPa,小于30CrMnTi的局部承压应力1412MPa,因此接头的设计是合理的。

4结束语

第2篇

氧气瓶供氧依地区不同,收取费用不同,一般折合5~7元/m3,40L瓶氧为26~36元;液氧按当地液氧厂供应价核算,国内一般以地区价1700~1800元/t计,在3.6元/m3左右;PSA制氧主要以电费损耗为主,用电按国内一般地区价0.8元(/kW•h)计,一般1m3为1kW•h电,因此,采用40L氧气瓶,每瓶按5.2m3计算。

2方案选型

瓶氧供氧与液氧供氧主要是按需供给,对医院的需氧量要求不严格,不够就补充。而PSA制氧机在建设前,需进行需氧量测算,从而决定建设规模。首先,采用PSA制氧机供氧前,应了解医院平均月氧气消耗量、病床数、手术间、ICU病房数等;其次,开展平均用氧量、高峰期用氧量等测算;最后,经综合评估后,方可确定氧产量的选择。本文以某中心医院用氧量为例,进行方案选型设计。某医院每月用液氧数量折合成40L瓶氧为5000多瓶,医院病床总数1600张,手术室23间,ICU病床27张,24人高压氧舱1个。则PSA制氧系统选型设计及注意事项如下。

2.1执行及验收标准

中心供氧建设时应要求建设方的技术材料、设备、工程、设计、安装和运行全部按相关的最新国家标准执行,如采用国外标准则应提供中文文本,并确认该标准不低于相关国家标准。工程各设备的设计、制造、检验、供货、安装、调试、验收和维修,其各项技术参数必须符合或高于国家标准及行业标准,如有新标准则采用新标准。各执行相关标准分类及具体名称如下:

(1)供氧系统设计、安装调试、验收。YY/T0187—1994《医用中心供氧系统通用技术条件》;GB8982—1998《医用氧气》。

(2)吸引系统设计、安装调试、验收。YY/T0186—1994《医用中心吸引系统通用技术条件》。

(3)压缩空气储罐的设计、制造、验收。GB150.01-04—2010《钢制压力容器》。

(4)电气设备安装验收。GB3836.4—2000《爆炸性环境用防爆电气设备本质安全型电路和电器设备》;GBJ50150—2006《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》。

(5)系统中各种管道施工及要求。GB50235—2010《工业金属管道工程施工及验收规范》;GB50016—2006《建筑设计防火规范》。

(6)医用气体终端的验收。YY0801.1—2010《医用气体管道系统终端第1部分:用于压缩医用气体和真空的终端》;GB/T12241—2008《安全阀一般要求》;GB567.1—2012《爆破片安全装置》;GB50184—2011《工业金属管道工程质量检验评定标准》;GB50236—2011《现场设备、工业管道焊接工程及验收规范》。

(7)各类管路验收。YS/T650—2007《医用气体和真空用无缝铜管》;GB/T17395—2008《无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差》;GB/T14976—2012《流体输送用不锈钢无缝钢管》;GB/T12459—2005《钢制对焊无缝管件》。

(8)供气工程的施工。GB50751—2012《医用气体工程技术规范》。

2.2用氧量测算及分析

氧量测算是制定中心供氧总容量的重要依据,一般制氧量的测算以医院现有月瓶氧消耗为依据,或通过现有病床数、手术间、ICU等数量进行高峰用氧估算。

2.2.1平均用氧量测算因已知医院月用氧量折算为5000多瓶,因此考虑一定的冗余量,按6000瓶计算,满瓶压力取13MPa,即130kg/cm2,则医院每月用氧量为40L×130×6000÷1000L/m3=31200m3因此,每天平均用氧量为1040m3,则对PSA制氧机而言应当设计为机组每日工作时间不超过10h为宜,为此,该院的制氧机需求为1040÷10=104m3/h。

2.2.2高峰期用氧量测算依据YY/T0187—1994《医用中心供氧系统通用技术条件》的规定,测算用氧量时,各病房和手术室气体流量、使用率按表4计算。由此,该院高峰期用氧量测算情况见表5。

2.2.3氧产量建设规模选型时为使设备可靠运行,并保持良好的运行状态,延长使用寿命,设备应有一定的运行与停机比,通常为1∶1,且保证医院24h不间断用氧需求,考虑设计的冗余量及医院发展等因素,建议:该医院总制氧量为120m3/h,采用30m3/h医用分子筛制氧设备4套;所有制氧设备同时运行时,每天运行时间为10h,运行与停机比为1∶1.4,设备运行可做到一用一备,具有很好的散热时间和较充裕的维护保养时间。当用氧高峰期时,所有设备同时运行可满足102m3/h的高峰期用氧量需求。

2.3设备选型

本文所述中心医院采用液氧供氧,月液氧购置费用及人员工资费用统计为16万元,年支出费用192万。基于PSA制氧设备,其供氧成本主要由设备购置费用、运行费用、维修费用组成。采用4台30m3/h制氧设备成本如下:

(1)设备成本。90万/台套(国产品牌),合计360万元。

(2)运营成本。

①电费:4套设备总功耗为160kW,假设每天运行10h,则耗电量为1600kW•h。医院用电收费按0.8元(/kW•h)计算,则每天电费为1280元,每月电费为3.84万元。

②人员:2人,2500元/人,5000元/月。因此,运营成本为每月4.34万元,52万/a。

(3)维修成本。前3a免费保修,3a后按设备购置费用5%核算,18万/a,平均1.5万/月。因此,医院仅需30个月即可收回成本,而30个月后每月能节省10万元,为医院年节支120万元。目前,国内外制氧设备厂家众多,价格差异较大,国内制氧设备技术成熟,但价格一般为进口售价的1/2,售后服务价格仅为国外的1/4,同时由于国内厂商的技术力量制约,进口设备的维修难以及时维护,给医院造成不必要损失。因此,建议在设备选型时应考虑以国产设备为主。

2.4机房要求

设备机房布局图需依据医院最终确认方案、机型、数量等实际情况进行合理布局规划,而一般机房建设的基本要求:机房高度应足够,地面应坚固、平整,建议内墙面做吸音处理;机房内外配备干粉式灭火器材,机房照明应安装防爆灯及开关;空压机、储气罐、冷干机、过滤装置处应设下水道;机房内温度应为5~38℃,通风良好;地面施工时,应先进行设备动力线管预埋工作;空压机上散热口与排风口应制作排风管连接至机房外;机房进风口加装过滤网;制氧主机放空管应接至机房外,并做消音处理。

3结果

通过对3类氧源的安全性、使用方便性及可靠性、经济性分析可知,基于PSA制氧机的供氧方式安全性好、使用方便,同时具备较好的经济性,因此,是中心供氧的最佳选择方式。从国内医疗单位的总体情况看,目前是3种氧源技术并存。从近年新建或改造集中供氧系统的医疗单位看,主要以液氧和PSA制氧为主,瓶氧供氧已逐步淘汰,而应用PSA氧源技术的单位占绝大多数。

4结语及展望

第3篇

1.1顶板局部凿除方案

顶板局部凿除方案即凿除崩裂的顶板(顺桥向凿除范围为墩顶两侧各6m),顺直预应力管道,然后浇筑顶板,恢复凿除截面。凿除截面横向位置如图3阴影部分所示。该方案施工顺序为:①放张凿除区域内已张拉的31根顶板钢束,凿除顶板;②顺直预应力管道,恢复凿除截面,张拉凿除截面预应力;③在支架上张拉剩余全部钢束;④脱架,转体就位;⑤合龙成桥;⑥收缩徐变完成;⑦运营阶段。采用MIDAS有限元软件计算该方案各施工阶段及运营阶段主梁顶、底板最大及最小正应力,计算结果如表1所示。由于后恢复的顶板顺桥向位于墩顶,在预应力作用下各阶段均承受压应力,本文仅给出最小应力数值。由计算结果可以看出维修各施工阶段顶、底板截面均未出现拉应力,最大压应力为15.3MPa,小于C45混凝土施工阶段压应力限值20.72MPa;运营阶段顶、底板各截面未出现拉应力,未凿除顶板的最大压应力为18.3MPa,超过了C45混凝土运营阶段压应力限值14.8MPa,且后恢复的顶板混凝土没能充分发挥作用,运营阶段最大压应力仅为9.8MPa。

1.2顶板局部补强方案

顶板局部补强方案即在崩裂的顶板处新增横隔板进行局部补强。顶板局部补强方案纵断面示意如图4所示。该方案施工顺序为:①已张拉的钢束灌浆,凿除崩裂、破损的混凝土,在图4阴影区域箱室内增加横隔板;②在支架上张拉剩余全部钢束;③脱架,转体就位;④合龙成桥;⑤收缩徐变完成;⑥运营阶段。采用MIDAS有限元软件计算该方案各施工阶段及运营阶段主梁顶、底板最大及最小正应力,计算结果如表2所示。由计算结果可以看出维修各施工阶段顶、底板截面均未出现拉应力,最大压应力为15.0MPa,小于C45混凝土施工阶段压应力限值20.72MPa;运营阶段顶、底板各截面未出现拉应力,顶板的最大压应力为15.7MPa,超过了C45混凝土运营阶段压应力限值14.8MPa。

1.3方案比选结果

若采用顶板局部凿除方案,结构外观与原设计一致,但施工难度大;运营阶段后补顶板最大压应力仅9.8MPa,顶板混凝土未能充分发挥作用,导致未凿除的混凝土运营阶段标准组合压应力达到18.3MPa,比C45混凝土的压应力限值大3.5MPa。若采用顶板局部补强方案,结构外观与原设计有一定的出入,但新增横隔板工程量小,施工难度小;与顶板局部凿除方案相比,采用该方案成桥后结构压应力较小,顶板最大压应力15.7MPa,比C45混凝土的压应力限值大0.9MPa。综合2种方案的优、缺点,决定将顶板局部补强方案作为推荐方案。

2推荐方案的优化

2.1运营阶段结构应力的优化

按照顶板局部补强方案,如采用原设计的预应力数量,标准组合下距离主墩中心线约12m处的箱梁顶缘应力达到15.7MPa,超过了C45混凝土的应力限值14.8MPa。考虑原设计偏于保守,提出减少箱梁预应力的方法以减小箱梁顶缘应力。具体的预应力调整方案如下。(1)合龙前减少张拉:2束ZT06、2束BT10、2束ZT05、2束BT11、4束ZT11、2束BT12、2束BT12′每束分别由原设计的22根减为15根,2束ZT04每束分别由原设计的19根减为15根。其中2束ZT06、1束BT10为已张拉钢束,施工时实际为放松7~15根,其余钢束均为未张拉钢束,按15根张拉即可。(2)合龙后减小张拉:所有合龙底板束的张拉控制应力均由0.75fpk减为0.68fpk,fpk为钢绞线抗拉强度标准值。经计算,采用该预应力调整方案,标准组合下距离主墩中心线约12m处的箱梁顶缘应力降到14.77MPa,满足规范要求。

2.2成桥状态主梁线形的优化

采用原设计方案施工时,拆除主梁支架后,梁端发生4.2cm的竖向下挠变形。按该方案施工时,拆除主梁支架后,梁端发生7.1cm的竖向下挠变形,比原设计方案大2.9cm。由于支架施工转体梁段时预拱度是根据原设计方案设置的。因此,为了保证主梁线形,通过增加铺装层的厚度对主梁线形进行调整:转体梁段端部铺装层厚度增加2.9cm,主墩中心和主梁端部不增加,中间部分按直线拟合。进行结构计算时将增加的铺装计入二期恒载。

3结构计算分析

采用MIDAS有限元软件,按照优化后的顶板局部补强方案对结构进行计算分析,计算时考虑预应力偏位的影响。有限元模型如图5所示。

3.1施工阶段结构计算结果及分析

优化的顶板局部补强方案下箱梁顶、底板最大及最小正应力如表3所示。由表3可以看出维修各施工阶段顶、底板截面均未出现拉应力,最大压应力为13.7MPa,小于C45混凝土施工阶段压应力限值20.72MPa,施工过程应力满足规范[7]要求。

3.2成桥状态结构计算结果及分析

(1)承载能力基本组合下,主梁的最大正弯矩出现在距离墩顶55.5m处,弯矩值为166413.7kN•m,对应的抗力为401212.8kN•m,主梁的最大负弯矩出现在距离墩顶4m处,弯矩值为-1807370.0kN•m,对应的抗力为-2196755.8kN•m,内力的绝对值均小于相应截面的抗力值,主梁承载能力满足规范要求。(2)短期组合下,箱梁截面上缘墩顶附近出现了拉应力,最大值为0.57MPa;箱梁截面下缘最大正应力均为压应力,未出现拉应力。墩顶的拉应力是由于计算的失真导致的,且应力数值很小,主梁正截面抗裂满足全预应力结构要求。短期组合下,箱梁截面最大主拉应力出现在主墩两侧附近,最大值为0.92MPa,小于C45主拉应力限值1.004MPa,主梁斜截面抗裂验算满足规范要求。(3)标准组合下,箱梁截面上缘最大压应力出现在距离主墩中心线12m附近,最大值为14.71MPa,小于正截面压应力限值14.8MPa;箱梁截面下缘最大压应力出现在合龙段附近,最大值为12.66MPa,小于正截面压应力限值14.8MPa,主梁正截面压应力验算满足规范要求。标准组合下,箱梁截面最大主压应力出现在距离主墩中心线12m附近,最大值为14.71MPa,小于C45主压应力限值17.76MPa,主梁斜截面主压应力验算满足规范要求。(4)按短期组合计算结构挠度,消除结构自重产生的挠度为22.4mm,考虑长期效应系数1.4375,挠度为22.4mm×1.4375=32.2mm,主梁挠度限值L/600=73000mm/600=121.7mm,主梁刚度满足规范要求。

4结语