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第1篇

1前言

我国现行的按建筑面积计算热费的供热收费体制，违背了市场经济的客观规律，其弊病显而易见。首先，由于用户用热多少和用户付费多少无关，用户不会关心供热能耗问题，抑制了用户节能的积极性，不利于建筑的可持续发展；其次，用户由于没有供热的调节手段，无法根据自己的需要来调节室内温度，不利于人们生活水平的进一步提高；第三，由于目前的种种原因，供热公司收取热费成为一个难题，使供热公司正常运行难以进行，不利于供热公司的技术创新和技术进步；第四，这种收费体制不利于激励供热公司进一步提高经济效益，容易产生垄断性掩盖竞争性、政策性亏损掩盖经营性亏损的倾向。这一问题已引起各级领导管理部门的高度重视，依照热量计量收费势在必行。根据建设部2000年的《民用建筑节能管理规定》，从2000年10月起，所有利用集中供热的新建住宅，“推行温度调节和户用热量计量装置，实行供热计量收费”。在按户依照热量计量收费后，收费体制将发生根本变化，“热”成为市场经济中的一种商品，虽然上述问题将迎刃而解，但又会带来新的问题。

2按供热面积收费体制下热网调节方案

在现有的按面积收费体制下用户无法调节流量，供热公司以定流量或分阶段变流量的质调节方案进行运行，调节的主动权在供热公司。因此，从技术角度看热网正常供热只要做到：

*保证流量分配均匀：在初调节时把用户的水流量调整到所要求的设计流量，即流量按供热面积分配均匀即可；

*保证合适的供水温度：对于一次网，根据室外温度控制热源出口的供水温度；对于二次网，只要热力站设计及初调节合理，在一次网供水温度调节适当的情况下即可保证二次网的合适供水温度。

正常供热时热源的供热总量变化仅仅和室外温度有关，供热总量可以预知且由其控制。

3依据热量计量收费后所引起的变化

在热量计量收费后每组散热器上安装温控阀，用户将根据自己的需求调节温控阀来控制室内温度。这种调节本质上是通过调节散热器的流量、即散热器的供热量而控制室温。当众多用户调节流量后，整个热网的流量和供热量也将随之变化，而这个流量和供热量的变化是供热公司无法控制和预知的，这也就是说，分散的众多用户成为主动的调节者，而供热公司由主动变为被动的适从者。这种变化必然带来新的课题：

*在供热公司不可能再维持热网定流量质调节的方式下，热网流量如何调节？

*在保证用户供热质量的前提下，供热公司如何运行才能降低运行费用、提高经济效益？

4依据热量计量收费后热网调节方案

在热量计量收费后热量成为一种商品，为保证充分供应，就要在任何时候用户都要有足够的资用压头。为此可以采用下两种控制方法：

*供水定压力控制：把热网供水管路上的某一点选作压力控制点，在运行时使该点的压力保持不变（注意，非热网恒压点，为避免误解，称作压力控制点）；

*供回水定压差控制：把供热网某管路的供回水压差作为压差控制点，保持该点的供回水压差不变。

无论那种控制方法，都要涉及到以下几个问题：

A．控制点选在什么位置；

B．控制点的设定值应取多大；

C．供水温度如何调节；

控制点位置及设定值大小的选择主要是考虑运行降低能耗和保证热网调节性能的综合效果。在设定值大小相同的条件下，控制点位置离热网循环泵出口越近，调节能力越强，但越不利于节约运行费用；离热网循环泵出口越远，情况正好相反。在控制点位置确定的条件下，控制点的压力（压差）设定值取得越大，越能保证用户在任何工况下都有足够的资用压头，但运行能耗及费用也就越大；反之如取值过低，运行能耗及费用虽然较低，但有可能在某些工况下保证不了用户的要求。

4.1直连网的调节

4.1.1供水压力控制点的位置及设定值大小

如图1所示直连网，采用供水压力控制方法，为保证在任何时候都能满足所有用户的调节要求，把压力控制点确定在最远用户n的供水入口处，该用户供水入口处的压力设定值Pn为：

Pn＝P0＋Pr＋Py（1）

P0：热源恒压点的压力值，设恒压点在循环泵的入口；

Pr：在设计工况下从n用户到热源恒压点的回水干管压降；

Py：用户的资用压头。

4.1.2压差控制点的位置和设定值

压差控制方法的原理如图2示。如同供水压力控制点的原理一样，当各个用户所要求的资用压头相同时，压差控制点可以选在最远用户处，当各用户所要求的资用压头不相同时，压差控制点选在要求资用压头最大的用户处，其压差设定值为所要求的最大资用压头。

4.1.3供水温度及总流量的调节

一般情况下，热源的供水温度tg仅随

室外温度tw而变化，这个变化与现行的运行曲线相同，也就是相当于质调节运行方式下的供水温度调节曲线，即：

（2）

式中：tn、t’w分别为室内、外设计温度

t’g、t’h分别为设计供/回水温度

b为散热器传热系数函数的一个参数。

热源处循环泵的总流量用变频控制，根据压力控制点的压力变化而控制变频泵的转速。假如1、2等用户调小流量导致干管总流量下降，而干管的阻力系数未变，因此干管上的压力损失降低而导致压力控制点（例如P点）的供水压力升高。该压力值的升高反馈给循环泵，使泵的转速降低，一直降到压力控制点的压力值到设定值为止，这样，就可以保证压力控制点的供水压力值不变。

4.2间连网的调节

4.2.1二次网的调节

压力控制和压差控制的原理相同，以下仅以压力控制为例说明。

把间连网的换热站看成一个热源，这样间连网的每一个二次网就相当于一个独立的直连网，则二次网的调节中关于控制点位置及设定值大小的选取也就和直连网相同，且二次网的循环泵也要变频控制。但此时的差别在于换热站二次网供水温度控制。换热站的换热面积不变，当换热站所带的其中一个用户调节流量后，则换热器的二次侧流量发生变化，但换热器的一次侧流量、供水温度并没有发生变化，这样，如换热器没有温度调节手段，换热器的二次侧供水温度就要随之发生变化。当二次网的供水温度发生变化后，对室温没有进行调节的用户，虽然其散热器流量没有变化，但由于供水温度变化则室内温度也要发生变化，这是我们所不希望的。因此二次网供水温度只能与室外温度有关，而不应当随用户调节流量而有所改变。这样，换热站二次网的供水温度tg由该站的一次网调节阀V1控制，调节该站一次网阀门V1，使二次网的供水温度tg保持在所需值，如图3。

4.2.2一次网的调节

把换热站看为是一次网的一个用户，由于上述二次网供水温度的调节要求，一次网调节V1的动作，使一次网也成为变流量运行而不是定流量运行。这样一次网的调节、热源的调节方案完全与直连网相同。

需要特别指出，间连网的一次、二次网在水力工况上相互独

立的，因此需要分别在一次、二次网上设置控制点和变频泵，以便分别进行调节控制。

4.3混连网的调节

4.3.1控制点的位置及设定值

间连网的一次、二次网水力工况相互独立、互不干扰，但混连网的一次、二次网

水力工况并不相互独立，因此混连网的压力控制点位置和控制压力值的选取不能与间连网那样在一次、二次网分别设置，而应该只设置一套压力控制点和控制值。此时可以不考虑混连网中的混连站而与直连网的一样来设置一套压力控制点和控制值，如图4。

4.3.2混连站出水温度及其流量的调节

混水站后的流量与混水比有关，

当某一用户调节其流量后，混水站后的流量即发生变化，为保证用户有足够的压力（压差），在用户处设置压力控制点Pg，调节混水泵的转速，保持压力控制点Pg不变。而混水站的出水温度tg应仅与室外温度有关而不随用户的调节而变化，因此调节混水站前的阀门V，使出水温度tg达到要求，如图4。

总之，混连网的主网压力控制点的压力值由热源处变频循环泵的转速所控制，而混连站的出水温度由主网上的阀门V控制，混水站后的压力值由变频混水泵的转速所调整。

5热入口调节装置

以上为供热网的计算机整体调节，由于投资问题，不可能控制到每个热入口。因此，对于每个供暖系统的热入口，为保证供热质量，可在适当位置装一些非计算机控制的调节装备，在实际运行中发挥了有效作用。在装温控阀、变流量运行的情况下，这些调节装置的使用和定流量运行时有很大不同，必须正确装设才能发挥作用。否则，会使系统达不到调节要求，有时还会起负作用。

5.1垂直双管系统

装温控阀后散热器的流量将随着室内负荷的变化而自动变化，这就意味着热网的流量随时都在变化。

5.1.1自力式流量控制阀

自力式流量控制阀的功能是在工况发生变化时尽量保持该管路的流量不变。装温控阀后管路流量在主动不断变化，显然与自力式流量控制阀的作用相矛盾。如果在装温控阀的管路上再装自力式流量控制阀，对温控阀的调节作用有害而无一利，如图5。当室内负荷减少时，温控阀自动关小，则相应管路流量应减少；但如果该管路有自力式流量控制阀，则自力式流量控制阀感知流量减少后会自动开大，从而使管路流量增加达到其保持管路流量不变的目的。这时管路流量的相对增大（实际是保持流量不变），又导致温控阀的进一步关小，如此形成循环，最后导致温控阀关到最小，而室内温度仍可能高于要求，反之依然。因此，在装温控阀的垂直双管系统不能再装自力式流量控制阀。

5.1.2平衡阀

平衡阀实际上起一种初调节的作用。平衡阀初始调整时，是根据设计工况下各个管路的流量来调节的。当全部平衡阀初始调整完成后、且在管路阻力系数不再发生变化的情况下，各管路的流量分配比例保持不变。当但管路阻力系数变化

后，则流量分配比例也随之发生变化。在温控阀动作后，本质上讲是温控阀的阻力系数发生了变化，这时相应管路流量也就发生了变化。因此，温控阀和平衡阀的作用并不发生矛盾。

装温控阀后，温控阀的实际开度随着负荷的变化而变化。假如图5中B管路上的用户负荷增加，则该管路上对应的温控阀开大，导致该管路流量增大。但若除B管路外的其它所有用户负荷都没有变化，按理说它们所对应的温控阀和其所要求的流量都不应变化。但由于B管路流量发生变化，必然要影响到总流量增大，从而又导致其它管路如A、N的流量发生变化。前面已假设除B外的用户负荷都没有变化，因此A、N管路上的温控阀本不应动作。但由于受B管路流量变化的影响，A、N管路上的温控阀也必须动作，进行必要的调节。也就是说，装了平衡阀后管路之间还存在着相互影响，促使平衡阀不断动作调整。

另一方面，如果除N管路外的用户都要求流量增大，将有可能总流量过大而导致在N用户处的资用压头不够，即使N管路上温控阀都开到最大，也有可能满足不了要求。

总之，装平衡阀进行初调节比盲目的手动初调节能更好的保持温控阀发挥正常作用。但是平衡阀不能消除支路之间的相互耦合影响，同时有时还不能满足温控阀的调节要求。

5.1.3自力式压差控制阀

自力式压差控制阀和温控阀相配合能够很好的保证温控阀正常发挥作用。图5对应的用户A负荷减少时其温控阀关小，相对应的管路流量减少，因此造成总流量减少，系统水压图发生变如图6。图中实线表

示温控阀没有调整之前的水压分布，虚线表示温控阀调整之后的水压分布。由于总流量减少，干管上压力损失也减少，外网给A用户处所提供的资用压头提高。如果A用户没有装自力式压差控制阀，则由于外网提供的资用压头增大，温控阀又会进一步关小，如此反复形成正反馈，使温控阀无法正常发挥其功能。但如果装自力式压差控制阀，自力式压差控制阀可以根据压差的变化而自动调节，使外网提供的用户资用压头基本保持不变，这样就不会对温控阀形成正反馈的影响。

5.2带跨越管的垂直单管系统

带跨越管的垂直单管系统，由于温控阀的作用，使通过散热器的流量随室内负荷变化而变化，但跨越管的分流作用使得立管的总流量却保持基本不变。因此，此时热网实际上是在定流量运行。这样，该系统对使用调节阀的要求，如同前面所述的定流量运行系统一样，使用自力式流量控制阀是最合适的。

6结论

6.1按户计量收费后对热网的运行调节带来新的要求；热网既要装备适用的调节设备，又要有正确的调节策略，两者缺一不可。

6.2热网应保持压力（压差）控制点的压力（压差）不变、使用变速泵运行；同时应控制供水。

第2篇

关键词热费热费分摊基准耗热量-

一、问题的提出

随着市场经济的发展，热作为一种商品已被越来越多的人接受。既然热是商品，其价值就要由价格来体现。目前在我国，热价不仅仅是个技术经济问题，还涉及到诸多社会问题和政策问题。能否确定合理的热价和实用的收费方法，是制约供热事业向前发展的重要环节。

目前我国现行的供暖热价大多按面积制定热价，没有把热价成本中的固定费用和可变费用分离开来。用户用热多少，用不同热都缴纳同样的热费，极大地挫伤了用户的用热积极性，也不利于用户的节能行为。同时成本中核算固定费用与可变费用不分离开来，也不利于热量计量收费的实现。

二、国内外热价制定

国外的热价管理有两种方式，其一为固定热价管理，指政府向某一供热企业发放售热特许权时，将热价固定下来。这种管理方式主要用于商业性项目，虽然不鼓励用户节能，且以盈利为目的，但其保证了投资者的合理回报率；其二为成本热价法，指热价中只包括必要的成本，如果非必要的成本进入热价后，用户有权向政府投拆。此时供热企业的生产目的主要不是盈利，而是如何以最低的成本向用户供热；欧洲国家认为，不存在制定热价的单一和正确的数学公式，而是应该兼顾热用户、供热企业、国家三者利益并有利于建筑节能的推广。发达国家曾经使用过的或正在使用的热价制定方法主要有两种：

1．单量热价法该法主要包括面积热价法、固定流量法、变动热量法三种。由于这几种方法本身特点所决定，目前已很少采用（尤其是住宅建筑）。

2．二部制热价法其热价分为两部分，其一为固定容量热价（单位元/m2），其计算方法为热力公司的固定成本总额除以该公司的总供热面积，其中的固定成本是指与热用户的用热量多少无关的部分，如管理费、日常维修费等；其二为可变热价（单位为元/GJ、元/KWh），其计算方法为热力公司的可变成本除以该公司本年度提供给热用户的总热量，其中可变成本是指购买燃料或外购能源、水、电和药剂的费用，它随热力公司产热量的多少而变化。

目前我国仍实现面积热价，即按房间面积收费，尚无热量热价，计量收费难以真正实施，而且制定热价时，一般由各地物价部门和热力公司共同完成，但并未充分听取广大用户的意见。该热价有保护热力公司处于供热行业垄断地位之嫌。其次，由于热负荷自身特点，决定了采暖耗热不同于电、水、煤气，可以完全按各用户的实际数值乘以其单位收费；各用户热表的数值不仅取决于用户本身为这到一定的舒适度所消耗的热量，它还受建筑体形系数、护结构的保温状况、楼梯间是否采暖、各用户在建筑物中的位置等诸多因素的影响。

结合我国现行供暖状况，为使分户计量的供暖收费能够落到实处，笔者建议参考国外的二部制热价法制定一种实用的收费办法和合理的热价。

三、模拟建筑物概况

笔者采用和某小区的住宅试验楼作为分析的模拟建筑物。该建筑物的基本情况如下：该建筑物为小区住宅楼，全楼共六个单元，每个单元均为两户，其位置朝向详见图3-1。由于山墙单元的传热耗热量要远大于标准单元，所以模拟主要集中在一单元（有一面西南山墙）的十二个用户，其中二层到六层的各01用户为二室一厅，02用户为三室一厅的山墙用户。一楼因为有楼梯间的缘故，101、102两用户均为二室一厅，且格局完全相同，各户户型详见图3-2。

另外该住宅楼外墙为37砖墙，双面抹灰，表面用25mm的保温砂浆保温：窗户除卫生间为木窗外，其余全部为单框双玻塑钢窗。

四、热表读数修正公式及热费计算公式的确立

模拟建筑中，位于楼寓中不同位置的房间，尽管室内采暖温度相同，热负荷却不同，位于顶层与底层的房间耗热量要比位于中间层的房间大，有山墙的房间要比没有山墙的房间耗热量大。而像屋顶、地面、山墙这些围护结构的供热量是为整个楼服务的，这部分耗热量在包含这些围护结构的用户热表中记录下来，对于这些边角用户来说，如果实地按照热表的数值来收费，显然是不公平的。我们把屋顶、地面、山墙这些围护结构定义为公共围护结构，其耗热量定义为公共耗热量。另外，我国目前的采暖系统室内管道多为明装，而且不采取任何保温措施，供回水干管、立管散热量很大，这部分热量包含在单元楼的热表中，但却没有体现在各用户的热表中。综合考虑上述各种因素，笔者认为在现阶段房屋售价没有考虑供暖费用差距条件下，新建筑的热费分摊应遵循这样一个原则：在同一栋单体多层住宅建筑中，户型相同且建筑面积、体积均相同的热用户在仅通过采暖系统而获得相同室温所缴纳的热费应相同。这时公共耗热量和采暖管道热损失必须由该楼寓中的各用户共同分摊。众所周知，所有冬季采暖的楼房，都会存在公共耗热量和采暖管道损失，中间的用户虽然没有公共围护结构这部分散热，但其室内温度的取得也收益于这部分散热。因此，中间用户必须承担由边角不利用户的部分耗热量和管道的热损失。由于管道热损失只包含在中单元楼的热量表中没有包含在用户热表中，也就是说，单元楼热量读数值与各户热表读数值有一个差值。这部分差值热费可按面积分摊到各户。公共耗热量包含在边角用户的热表读数中，我们需要把它从这些用户的热表中提取出来，然后对各户热表的数值进行修正，修正后的数值才应是我们收费所依据的数值。

通过上述分析可以知道，如何将包含中用户热表中的公共耗热量从热表中提出取出来则是我们解决问题的关键。同时由于不同楼层的冷风渗透耗热量不同，我们把这部分热量一起合并在公共耗热量中。通过实际耗热量的对比分析，找出其中的联系。表4-1表4-2是模拟建筑一组实测数值和理论计算数据，包括了各房间的实际耗热量、公共耗热量以及公共耗热量所占房间总耗热量的比例。

从上面两表的对比可知，实际公共耗热量占房间耗热量的比例与计算公共耗热量占房间耗热量的比例大致相同。有了这个规律，我们可以在设计时算出公共耗热量占房间热负荷的比例，把公共耗热量从边角用户的热表读数中提出出来，分摊到各户。为此我们引入一个基准耗热量的概念，把扣除公共耗热量后的房间耗热量称为基准耗热量。公共耗热量的分摊必须在每个用户的基准耗热量基础下进行，也就是说在每个用户的热表读数中扣去该房间公共耗热量部分，然后进行公共耗热量的分摊。于是可得出下面热表修正后读数的公式：

（4-1）

式中：Qbi--每户热表读数值，GJ；

Qxi--每户热表修正后的数值，GJ；

Qgi--每户公共耗热量，GJ；

Fi--每户采暖使用面积，m2；

其中Qgi=BiQbi(4-2)

式中Bi--公共耗热量占该用户耗热量的比例：

所以式（4-1）可写成下面形式：

（4-3）

这样我们就可以在设计时确定各个用户的公共耗热量占用户热负荷的比例，再代入上式，求得每户修正后得热表读数。

每户所缴热费可用下式计算：

（4-4）

式中：RFi--每户每年所交纳的热费，元；

RFg--固定热费热价，元/m2；

RFb--可变以热费热价，元/GJ；

RFi--单元热表读数，GJ；

式中每三项是考虑了未保温的采暖系统的供回水干管及立管的热损失而引入的一项。

五、修正后的理论热费

为了验证热费分摊模型的正确性，本文把理论耗热量的计算结果按照模型进行了分摊，利用公式4-3对热表读数进行了修正，并将修正后的热表读数以及各用户的修正后的理论热费列于表5-1。

为了得出公共耗热量和建筑物体形系数的关系，笔者又计算了在不同单元下各个用户热表修正后的读数及所应交纳的热费。列于表5-2：为了进一步说明所缴热费与建筑物体形系数的关系，将不同单元下各个用户的理论热费绘成图5-1、图5-2：

从图中，我们可以看出：

1．随着单元数的增加，各个用户所缴纳的热费相应减少。这是因为多单元楼公共耗热量小于独立单元楼公共耗热量的简单累加，而且分担公共耗热量的用户增加，每户所分担的份额也就相应减少。

2．随单元数的增加，相同户型而不同楼层用户缴费差异也逐渐减少。

3．不同单元下，处于中间层的各用户热费基本相同，顶层和底层的热费和同一户型的中间层相比差别不大。可见，按照本文提出的热费分摊模型进行分摊后，各户应交的热费基本趋于一致，曲线的变化规律也近乎一致。

六、结论和建议

1．供热系统实行热计量后，应采取二部制方式制定热价，对旧有建筑改造应在单元楼入口加装热表，按单元楼热表读数计算热费，再按面积分摊到各户；对于每户安装热表的新建筑来说，应按热计量表读数依公式（4-4）收费。

2．根据模拟建筑物各户热表的实测读数和理论数据，按照本文提出的热费分摊模型，进行了计费的分摊计算，结果证明实际热费和理论热费变化趋势基本相同，大致验证了分摊模型的公平性、合理性和可行性。

3．笔者在进行课题研究过程中，还发现现阶段热计量中存在以下问题：

第3篇

关键词计量供热蒸发式热分配表热费修正

一、介绍

各城市集中供热普及率有很大提高，为提高城市人民生活水平，改善城市大气环境质量，能源利用率的提高发挥了重要的作用。对于天津大学来说，已经实现100%的集中供热。如何在实现了集中供热这种情况下，制定合理的收费模型式是值得探讨的问题。热计量方式和热计量装置的选择主要有热分配式和热量表式两种热计量方式。热分配式计量方式特别是采用蒸发式分配表进行计量，投资少，免维修并容易修正，（包括将系统沿程热损失由最终热用户承担），不需校正，但抄表和计算热费烦琐，不直观。热量表计量较为直观。但投资大、维修管理校正复杂。根据国情特别是节能效益选择经济合理的热计量装置是必须考虑的问题

为了检验我们自选研制的蒸发式热分配表是否达到欧盟标准EN835-1994，同时为了研究基于蒸发式热分配表的计量收费中遇到的技术经济问题。从2001年2月21日到3月22日的采暖期，在天津大学院士楼进行了自行研制的XH型蒸发式热分配表的集中供热计量现场试验。

二、散热器散热量的测量原理和蒸发式热分配表的测量原理

1．一个散热器的散热量一般可按下式求得：

（1）

式中：ρ热水的密度；CP定压比热；V热水的体积流量；（tv-tr）进水和回水的瞬时温差；Z加热的时间散热器传递给房间空气的热量我们可用下式求得：

（2）

式中：QN在水温为90℃，回水温度为70℃，房间温度为20℃时的散热器散热功率（由标准实验台根据标准对散热器进行检测所得到的散热功率，通常称它为标准功率）。

Δtm散热器中热水平均温度和房间空气温度之间的温差，n：散热器特性指数。

2．蒸发式热分配表的结构及测量原理

蒸发式热分配表由导热板、表管、表罩及蒸发液等组成。蒸发式热分配表属于辅助测量仪表，它不是精确表达物理量，只能用来提供相对的分配份额。蒸发式热分配表的测量本质是对安装在散热器表面一定高度上的热水温度作出反应，它是按照公式（2）来工作的。蒸发式热分配表的运行只与具有特征性的，对散热量起决定作用的散热器表面平均温度（或者说热媒在散热器中的平均温度）有关。未经处理的蒸发表读数只是被测散热器表面特征温度对时间积分的近似值。它所表示的只是一个与采暖散热器实际热耗或整个用户总热耗有关的、无量纲的相对值。

蒸发式热分配表是借助表外壳后背来接受散热器的导热的，通常是用螺丝或粘结剂将其同体现热媒平均温度的散热器表面处相连接。热媒向蒸发液体传热的实现是先由热水向散热器内壁，再由散热器外壁和蒸发表的外壳后背及蒸发液管外壁传向蒸发液体的。

未经处理的蒸发表读数只有经过与被测散热器标准散热功率QN有关的评价因子KQ和蒸发表与散热器表面的热接触特性评价因子KC等其它评价因子处理之后才能反映出被测散热器真正热消耗值的近似值或这个散热器在总热耗量中所占的比例。本次研究自行研制的XH型蒸发表采用统一刻度盘，其反映各组散热器散热在总热耗量中所占的比例。本次研究自行研制的XH型蒸发表采用统一刻度盘，其反映各组散热器散热在总热耗量中所占的比例。它的特点是：尽管各组散热器的片数或型号类型千差万别，但只要测量液体的工作温度和工作时间相同，所得的读数值利用评价因子KQ和KC进行换算处理后，最终得到实耗值。

我们将天大院士楼一幢楼作为一个热计量单位，在其热力入口处安装一块热量表，热用户的每组散热器上安装一块蒸发式热分配表，就组成热量计量系统。热量表计量单位所有热用户的消耗热量，蒸发式热分配表测量没个热用户每组散热器发热量的比例。每个采暖季节开始时，记录每只蒸发式热分配表的初始数值：采暖季节结束后，记录每只蒸发式热分配表的终数值，其差值是表管内液体的蒸发量，即蒸发刻度值。据此进行准确的消耗量计算和公平的热分摊计算，以帐单的形式，将采暖季的实际消耗热量及应付热费通知每个热用户。

三、现场试验基本情况

1．天津大学院士楼的供热系统情况

天津大学院士楼位于天学四季村内，是新建的高档院士住宅。天津大学院士楼为6层砖混结构，楼的建筑面积2520m2。天津大学院士楼设1个入口门，12套房，每套房建筑供热面积172m2。热源是校集中供热锅炉房，供热设计供、回水温度是90/70℃。天津大学院士楼的供暖系统采用上供中回的形式，在散热器的进水管和出水管间加装跨越管，散热器进水支管上装设Danfoss产RTD-G型恒温阀，是单管带跨越管的顺流式系统。散热器采用铸铁TFD700-Ⅲ型。

2．蒸发式热分配表的热量测量系统

蒸发式热分配表的试验系统由楼栋热力入口的热量表和安装在每组散热器上的蒸发式热分配表组成。热量表采用Honeywell产的UltraflowⅡ65-54型热量表，用来测量天津大学院士楼供热量。蒸发式热分配表的安装位置在欧盟标准EN-835中规定，应当选择那些在尽可能广的散热器工作范围内，尽可能准确的体现散热量与表读数的关系的地方。在通常情况下，这个位置在热媒刚好流经了其在散热器中总路径的四分之一的地方。对于垂直穿流的辐射散热器（片式、管式和板式散热器），热分配表的固定位置应位于散热器竖向中轴线上高度的66%～80%之间。由于考虑到热力调节阀的使用，安装位置选择TFD700-Ⅲ型散热器上75%的高度。如图1所示。

四、供热计量结果及各户用热量热费分摊计算

1．供热计量

2001年2月21～2001年3月22日间，天津大学院士楼总供热量37.8MWh。

在2001年2月21日8：00供暖前，对热分配表逐个进行检查，看是否有松动和位置偏差现象：记下各蒸发式热分配表的初读值。在2001年3月22日22：00，采暖季结束时，记下各热分配表的终读值。各计量读值是终读值与初读值的差值。根据各户蒸发式热分配表的读值，并对散热器进行功率修正，按热量分配计算方法，各用户热量计算结果，见表3。

2．用热量热费分摊计算

推广供热计量收费的难关不是"计量"而是"收费"计量。供热前应有一个合理的社会平均供热成本以确定合理的热价。分摊的理由如下：城市供热是由热源、热网、热用户（室内采暖系统）组成的封闭、复杂的循环系统。是根据最不利气象条件下的最大热负荷建设的。供热系统建成后，无论用户是否用热或用热多少，都要有固定投入的人力、物力、财进行运营、维修和管理。这部分费用是固定的，是计算面积热费的主要依据。供热系统在向用户供热时，除固定费用外还会消耗燃料电力，水和劳动力投入相应资金。这部分是变动费用，是计算计量热费的主要依据。合理确定面积热费，计量热费在总热价中的分摊比例十分重要。国外固定热费是总费用30%～60%。变动费用（计量热费）是热费的70%～40%。变动部分比例较大可以鼓励用户节能，但仍需保证定定的固定部分比例以保证供热企业的运行。

根据天津大学供热服务中心提供的2001年2月21日～2001年3月22日间的天津大学院士楼总热费为4158.00元，面积费用分摊比例本次研究定为60%，计量费用分摊比例为40%。

根据我国北方地区采暖的室外气象参数和建筑保温现状在同样条件下，不同楼层、朝向、位置的住宅所消耗的热量会有较大的差别。所以，在计算热费时根据楼层、朝向、位置进行修正是必要的。所以，我们分三种情况作了热费分摊计算：

（1）考虑朝向、位置、层数等修正，按上述热费分摊比例计算；

（2）考虑朝向、位置、层数等修正。按照我国暖通技术人员对房间热负荷影响因素的分析，确定相应的修正系数。其

中：

朝向修正系数北、东北、西北向：-30%；东、西向：-5%；东南、西南向：-15%

墙体修正系数双面外墙：-13%；层数修正系数中间层：0%；顶层：-35%；底层：-20%

（3）按照德国标准考虑朝向、位置、层数等修正，相应的修正系数为：

朝向修正系数南向：0%；东北、西北向：-20%；东南、西南向：-15%

层数修正系数中间层：0%；顶层：-10%；底层：-10%

对朝向、位置、层数等修正系数，按上述三种不同的处理方法，对各户热费计算结果进行比较，见图2所示。

图2：不同朝向，位置，层数修正后热费计算结果

由图2看出，对朝向、位置、层数用其修正系数，按三种不同的处理方法，即不考虑修正、按我国暖通设计修正、按德国标准的修正，对天津大学院士楼各户热费计算结晶进行比较，表明各户热费发生了变化，但其数值相差不大。

五、结论及建议

1．蒸发式热分配表在天津大学院士楼发行后的单跨越式供热系统中运行状况良好，证明单管跨越式顺流系统适合选用蒸发式热分配表作为热计量手段。

2．根据蒸发式热分配表在2001年2月21日～2001年3月22日间的读值进行热量分配计算，该楼12户居民所消耗热量的总数与总热量相一致。证明在室外温度较高，供水温度较低的情况下，通过对蒸发式热分配表蒸发刻度的修正，可以用于较低供水温度条件下。

3．各户热费计算结果与热量分摊计算中的分摊原则和修正系数有关。对朝向、位置、层数及其修正系数，按三种不同的处理方法，即不考虑修正，按我国暖通设计修正、按德国标准的修正，对天津大学院士楼各户热费计算结果进行比较，其数值相关不大。表明对于类似天津大学院士楼这种大户型高档住宅，由于面积较大，面积热费分摊比例大于50%时，面积分摊的热费较多；同时房间较多，房间各种朝向都有，会对计量分摊热费起到中和作用。此时朝向、位置、层数对总热费的影响较小。建议大户型高档住宅可以不附加朝向、位置、层数修正。但对于一般公寓式住宅（少于100m2），同时面积热费分摊比例小于50%时，必须考虑朝向、位置、层数修正。

参考文献：