巷道围岩破坏机理研究范文

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《煤矿开采杂志》2014年第三期

1构造应力场中巷道周边应力分布与变形分析

构造应力场对巷道变形破坏的主要影响体现在侧压系数、岩石内摩擦角、岩体黏聚力3个方面，为简化计算过程，建立统一的计算模型，埋深选取800m，对各个影响因素依次分析。其中，巷道断面选择矩形(宽4m，高3.5m)，模型参数选取以海石湾矿6113工作面下运输巷为依据:直接顶为6m的泥灰岩，基本顶为10m的粉砂岩，直接底为4m的油页岩，基本底为4.9m的粉砂岩。模型大小为60m×30m×60m，模型x方向施加水平约束，y方向施加约束，z方向只约束模型下部。模拟巷道开挖后无支护情况下的塑性区分布、应力分布、顶底板位移以及其他影响巷道变形破坏的相关因素。表1为模拟岩层岩石力学基本参数。

1.1巷道围岩塑性区分布及变形特征为详细分析侧压系数对巷道围岩应力环境的影响，分别选取λ=span{1.0，2.0，3.0，3.5}进行分析比较。计算模型和围岩力学参数与表1保持一致。分别模拟不同侧压系数条件下巷道围岩塑性区范围和巷道围岩变形规律。图2为不同侧压系数部分巷道围岩塑性区分布。由图2可以看出:(1)侧压系数λ=1时，即垂直应力等于水平应力条件下，巷道顶底板和两帮的塑性区呈均匀对称分布。(2)侧压系数在1＜λ≤3之间，随着侧压系数的增大，巷道塑性区范围逐渐扩大，且表现出相对的一致性，顶底板塑性区范围基本呈现出对称分布的特征，此时巷道周边只有压应力没有拉应力，在实际破坏过程中主要体现为剪切破坏而不出现拉伸破坏。在初始地应力场中，围岩处于三向平衡的应力状态，随着巷道开挖，原有的应力环境遭到破坏，为保证岩体结构的稳定，需要通过施加一定的支护阻力平衡二次应力和岩体强度之间的差值。(3)当侧压系数λ＞3之后，塑性区范围急速扩展，向深部岩层转移，此时两帮塑性区范围相对有所减小。巷道周边不仅存在压应力还存在拉应力，在实际破坏过程中可能出现拉伸破坏。(4)巷道塑性区范围与侧压系数表现出明显的敏感性，较小的侧压系数变化范围对塑性区扩散起到重要的影响作用。图3为不同侧压系数巷道表面位移关系图。从图3可以看出:(1)随着侧压系数的增大，巷道两帮移近量呈现增加的趋势，在侧压系数较小(1＜λ≤3)时，两帮移近量变形速率相对较小，侧压系数较大时(λ＞3)时，两帮移近速率急剧增加，巷道两帮向巷道内侧鼓出，表现在现场则为片帮或者支护结构的破坏。(2)随着侧压系数的增加，顶板下沉量有所减少，分析原因主要是由于侧压系数增加，侧向压力促使顶板应力向深部转移，同比条件下减少了巷道顶板的下沉量。(3)随着侧压系数的增大，巷道底鼓量呈现增大趋势，分析原因可以认为向深部转移的应力促使巷道表面应力集中，从而在两帮和底板自由面处出现应力集中现象，从而导致底板变形速率增大。

1.2不同内摩擦角下巷道周边应力与塑性区分布内摩擦角对巷道变形破坏的影响主要是通过围岩自身力学条件的改变而产生变化，为了进一步分析内摩擦角在巷道围岩稳定过程中所起的作用，分别选取φ=span{24°，30°，35°，40°}，计算模型和围岩力学参数与表1保持一致，研究不同内摩擦角条件下巷道变形破坏特征和变形机理。图4为不同内摩擦角条件下部分塑性区分布。由图4可以看出:图4不同内摩擦角条件下塑性区分布(1)随着内摩擦角φ的增大，巷道围岩塑性区的范围呈现不断缩小的趋势，基本呈现出以巷道中心线为对称轴的分布形态。(2)随着内摩擦角φ的增大，巷道两帮围岩塑性区变化比较明显，而顶底板围岩塑性区虽然随着内摩擦角的增大呈减小的趋势，但是减小的值不是十分显著。(3)随着内摩擦角φ的变化，巷道顶底板和两帮的变形破坏形式发生变化。当24°＜φ≤30°时，巷道顶底板以拉伸破坏为主，两帮以剪切破坏为主。结果表明在较小的内摩擦角条件下，两帮塑性区扩展以剪切破坏为主，在实际支护设计过程中应该重点分析考虑，采取一定的措施防止或抑制这种破坏形式的出现。当30°＜φ≤40°时，巷道顶板和两帮的变形机理没有发生较大的变化，但是底板由原来的拉伸破坏变为拉伸破坏和剪切破坏的共同作用。说明随着内摩擦角的增大，围岩的力学性能得到了较大提高。(4)随着内摩擦角φ的增大，巷道围岩塑性区由原来的“倒三角形”分布发展为“正三角形”，即巷道围岩塑性区的扩展由原来的两帮及底板较大范围变化为顶板塑性区范围较大的形式。(5)随着内摩擦角φ的增大，在一定取值范围内，巷道围岩塑性区变化与内摩擦角的取值存在着负相关性，但当角度增大到一定值的时候，塑性区的变化将不再明显，包括顶底板和两帮。

1.3不同黏聚力条件下塑性区分布特征为研究不同黏聚力条件下巷道变形破坏特征，分别选取黏聚力C=span{1.0，2.0，3.0，5.0}，计算模型和围岩力学参数与表1保持一致，对塑性区分布特征展开研究。图5为不同黏聚力条件下巷道围岩塑性区分布。由图5可知，不同黏聚力条件下巷道围岩塑性区分布具有如下基本特征:(1)巷道围岩塑性区的分布呈现出以巷道中心线为中心分布的轴对称形式。(2)巷道围岩塑性区的分布范围随着黏聚力的增大而呈现逐渐减小的趋势，且减小的幅度相对较大。巷道围岩塑性区递减趋势明显强于底板，最大时为50%左右。随着黏聚力的增大，巷道底板塑性区的深度范围没有明显的变化，仅表现出宽度方向上的缩小，且缩小幅度在20%左右。(3)巷道围岩塑性区分布形状表现出一定的差异性。由“倒锥形”逐步发展为“底锥形”。随着黏聚力C的增大，巷道围岩塑性区范围的变化由最初的敏感的正相关逐渐过渡为不明显。在2.0MPa＜C≤5.0MPa范围内，随着黏聚力的增大，塑性区范围基本在50%的变化范围之内;当C＞5.0MPa时，随着黏聚力的增大，塑性区范围本处于缓慢减小的状态。

2工程实践

2.1工程地应力测试结果海石湾矿煤1层为油页岩，平均埋深800m，倾角在8～14°，平均倾角10°。根据海石湾矿水压致裂测试结果［5－6］，侧压系数在1.2～1.5之间，水平地应力明显大于垂直应力，构造应力场的影响强于自重应力场。根据岩石力学实验室性能测试，内摩擦角为24°，黏聚力1.45MPa。

2.2构造应力场中巷道变形破坏分析由于水平应力明显大于垂直应力，在巷道开挖初期出现显著的变形破坏。围岩变形量一直处于持续增加的状态。部分巷道在掘进半年后两帮移近量和顶板下沉量依然保持在140mm，260mm，为保证正常的安全生产需要，巷道在整个使用周期内多次翻修。由于侧压系数较大，加之围岩力学性质较差，采用直径22mm长2400mm的HRB335预应力让压锚杆+碟形锰板托盘+高强螺母，配合直径18.9mm长8300mm的小孔径预应力锚索补强支护代替原有螺纹钢锚杆，开发“多孔循环注浆，深浅孔结合”的注浆工艺(如图6所示排距按2400mm，1600mm交替布置)，通过分阶段深浅孔结合的方式提高围岩的内摩擦角和黏聚力，有效地控制了巷道两帮和顶底板的变形，巷道两帮变形控制在35mm，顶底板移近控制在50mm。

3结论

(1)巷道塑性区范围与侧压系数表现出明显的敏感性，较小的侧压系数变化范围对塑性区扩散起到重要的影响作用。随着侧压系数的增大，巷道两帮移近量呈现正比增加的趋势。(2)巷道围岩内摩擦角存在一个相对的临界点(30°≤φ≤35°)，在小于这个临界角度时，巷道围岩塑性区随之减小，当大于这个角度时，围岩塑性区的变化基本不明显。(3)当黏聚力增大到一定程度(C=5.0MPa)时，巷道围岩塑性区的变化将保持在一个相对稳定的水平。(4)海石湾矿6113工作面下运输巷的支护设计说明“高强让压”和“多孔循环注浆，深浅孔结合”的注浆工艺可以有效地控制巷道变形，保证构造应力场中巷道围岩稳定。

作者：赵红超张东升刘洪林吕金星DAOVIETDOAN温颖远单位：新疆大学地质与矿业工程学院中国矿业大学煤炭资源与安全开采国家重点实验室越南河内矿业地质大学